本篇， 泰達分析水泥回轉窯的受力狀況。

　　水泥回轉窯在輪帶與筒體墊板之間的間隙在正常范圍時，回轉窯輪帶側邊與擋輪的接觸面是閉合的。BG是其閉合面的受力線，BO合力由AO和CO兩個分力組成，AO分力為6—8Mpa時，可以使窯作軸向運動，該分力由液壓油缸提供。CO分力由液壓擋輪的軸承組承擔。此時的各個方向受力都集中在水泥回轉窯液壓擋輪軸承組設計的G點之中。

　　水泥回轉窯在輪帶與筒體墊板之間的間隙在不正常范圍時，即水泥回轉窯輪帶側邊與擋輪的接觸是半閉合的，僅在上部閉合，下部開啟，在水泥回轉窯輪帶間隙過大時多處于這種接觸狀態(tài)。BG受力線已轉移到B’G’的位置上，水泥回轉窯 AO分力已不能使窯作軸向運動，需提高為A’O ’分力才能滿足窯作軸向運動的要求，同時CO也將轉變?yōu)镃’O’，很明顯C’O’和A’O ’都大于正常時的CO和AO兩個分力，水泥回轉窯A’O ’分力的增大需要增加油缸的壓力，C’O’的增大將增大軸承組中止推軸承的承受力，水泥回轉窯此時的各個方向受力都集中由原液壓擋輪軸承組設計的G點轉移到G’之中。由于設計的G點位置的移動和受力的變化，使得軸承組中止推軸承及調心軸承遭受再次損壞的可能性增大，這就是液壓擋輪處的輪帶間隙不能過大的原因。

　　水泥回轉窯建議采用的處理方法 。水泥回轉窯根據(jù)近來提供的液壓擋輪運行狀況，油缸壓力雖然從16-8Mpa下降到12-6Mpa的位置，水泥回轉窯輪帶和擋輪的接觸面以及輪帶與墊板之間仍處于非正常磨損狀態(tài)中，因此建議在目前階段：水泥回轉窯.應在輪帶與墊板之間加強潤滑，盡量減少輪帶內圈的非正常磨損，以減少在更換新水泥回轉窯墊板后內圈與墊板之間的非正常接觸，保證在更換新墊板后能迅速恢復液壓擋輪運行的正常狀態(tài)。水泥回轉窯根據(jù)目前液壓擋輪處的輪帶間隙較大的狀況，對液壓擋輪的長期運行存在一定的不安全因素，建議準備好更換的墊鐵或薄鐵板，做到必要時隨時可以處理。水泥回轉窯利用運行中的停窯機會，檢查輪帶內圈的磨損狀況，有無非直線的形狀變化，為更換新墊板還是加薄鋼板決策提供依據(jù)。

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